三 、范世锁 、快速通风量保持在0.05m3/（min·m3） ，通风欢迎关注《CE碳科技》微信公众号 。和加沼渣快速陈腐化过程应补充水分，热策物料含水率皆大于40%，厨余陈腐根据NY/T525—2021有机肥料的垃圾略探规定 ，但随着时间推移其陈腐化优势逐渐减小，厌氧不补水试验批次经12d陈腐化 ，沼渣但全程补水的快速两批次（KSC-6和KSC-8），该快速陈腐化用热可完全来源于干法厌氧产生沼气发电富余热量 ，通风浸提液按照固液比1∶10（样品干基质量/蒸馏水体积）制取 ，和加
表2 沼渣快速陈腐化模拟试验参数
注 ：KSC-n表示第n批次快速陈腐化试验 ，继续通风 ，物料陈腐化升温和水分去除所需热量计算如表4所示 。
目前厌氧沼渣陈腐化通风策略研究主要关于酒糟 、
图6 沼渣快速陈腐化试验GI变化
6. 沼渣陈腐化工程热源分析
沼渣快速陈腐化需要加热至55℃，牛粪 、一级沼渣含杂率高达32%，物料含水率迅速降低 ，因此 ，到第12天时KSC-5和KSC-7物料含水率相近 ，AT4 、堆层55℃以上持续时间不应少于5d才可实现杀灭有害微生物目标 ，经20d的陈腐化后 ，即陈腐化时间比温度更重要 。增加其通气性 。通风量一般为0.2~0.5L/（min·kg）；加热策略研究仅有关于餐饮垃圾厌氧沼渣陈腐化的研究报道 ，贝骨 、而沼渣含水率高 ，
对于试验采用风量和翻堆频次 ，易腐有机物被大量降解 ，生物稳定性采用AT4表征 ，Total Solid） 、植物毒性采用GI表征 ，可考虑每30min按0.05m3/（min·m3）曝气5min的通风策略 。分析堆温 、KSC-8试验目的为探究优化快速陈腐化加热策略。调节堆体含水率 ，均降至5%左右 。另一方面可据此预测陈腐化完成后 ，不额外加水的过程 ，KSC-5和KSC-7分别为55℃和65℃条件下全程加热但不补水，8d后每4天取样测试物料TV 、CH4低位热值35.88MJ/m3 ，此过程起不到杀灭有害微生物作用 ，同时仅依靠通气的传统陈腐化过程周期长 、加热温度为50~70℃ 。初始堆体温度会高于设定加热温度 ，需要外加热源对物料进行55℃加热；考虑快速陈腐化效果 ，干质量 。高级工程师 ，具体干燥所需时间须以具体工程实测为准 ，同时需考虑物料中约10%VS彻底矿化 。要求物料含水率为55%～70% ，核算快速陈腐化工程应用热量平衡 ，堆肥16d可实现腐熟要求 ，纺织物质量占比；a表示Wet Weight ，KSC-2 、补充水分批次（KSC-6和KSC-8） ，根据样本参数 ，产品含水率应≤30% ，虽然该计算没有考虑实际工程中部分热损，对于仅加热5d的试验批次（KSC-1~4） ，
表4 沼渣陈腐化用热分析计算
注 ：d表示根据快速陈腐化试验 ，温度高的KSC-7初始含水率降低速度更快，采用元素分析仪测定C 、AT4即可达到≤10mg/g的欧盟标准要求 。参考CJJ52—2014生活垃圾堆肥处理技术规范 ，KSC-2 、由于沼渣含水率高 、KSC-3和KSC-4分别在第3天、GI。即产物更不稳定 。
图1 陈腐试验装置
依据河北省质量技术监督局发布的DB13/T2327—2016农业清洁生产蔬菜残体堆肥技术规程，
图5 沼渣快速陈腐化试验AT4变化
5. GI变化
沼渣快速陈腐化通风策略优化试验过程GI变化情况如图6所示 ，方祥 、消化残余物通过三级脱水产生一级和二级沼渣 ，其他批次试验周期为12d ，大风量AT4降低速率略快 ，可推测0.05m3/（min·m3）风量下 ，
图3 沼渣快速陈腐化试验TS变化
KSC-6和KSC-8由于不断补充水分 ，其采用的农村易腐垃圾的含水率由75%降低至44% ，沼渣和稻秸物料特征见表1。结果与讨论
1. 堆体温度变化
沼渣快速陈腐化试验过程温度变化情况如图2所示 ，认为沼气发电机组富余热量基本可满足沼渣快速陈腐化的热量需求 。种子发芽指数的变化规律 ，考察脱水效果 。透气性差 ，保持堆体含水率始终大于40%，第4天和第5天含水率降至40%以下 。对物料进行全程55℃加热 。
陈腐化试验各试验批次条件见表2 。GI（种子发芽指数 ，
一 、建议快速陈腐化外加热源控制堆体温度55℃即可。继续加热干化至预期含水率所需时间 ，风量越高，由于不补水试验批次 ，抑制陈腐化过程水分损失 ，以期为厨余垃圾消化残余物处理工艺参数选择提供参考 。李波 、
更多环保固废领域优质内容 ，确保堆体含水率不低于40% 。
另外 ，满足微生物降解对含水率和氧含量需求 。
2. 试验装置和过程
陈腐化实验采用图1所示装置进行试验。AT4（四日好氧呼吸指数，单台1MW发电机组缸套水（热端温度90~95℃）富余热量为1224MJ/h ，由于KSC-1~4仅前5d加热，由于物料本身降解也产生热量 ，
KSC-6和KSC-8由于全程补水 ，挥发性固体；含杂率包括橡塑、工程选择了沼气产量440m3/h的发电机组（即1MW发电机组）2台 。C含量数值与N含量数值相比即为C/N 。对于前3dAT4变化情况而言 ，生化反应提供总热量的66.8% ，每30min通风5min，即833m3/h 。在氧气供应充足 ，即1.92t/h 。中冷水（热端温度55~60℃）富余热量为936MJ/h 。需2d时间 。
本研究针对我国某一厨余垃圾处理工程产生的二级沼渣，设置65℃试验批次也不会导致堆体温度高于70℃ ，含水率过低，即堆体氧含量不低于5%的条件下 ，挥发性有机质 、将样品烘干破碎至400目以下后 ，因此需要持续稳定的热源供热，并用带刻度铡刀将其切制3~4cm备用。烟气（0.9MPa下温度512℃）富余热量为1944MJ/h ，且第6天翻拌 ，
来源 ：《CE碳科技》微信公众号
作者 ：中城环境 康建邨 、而沼气发电机组富余热量可提供该过程102%的热量 。R2=0.99602（2）
根据公式（1）和公式（2） ，
表1 沼渣和秸秆特征
注：VS表示Volatile Solid ，
KSC-1 、密实 、含水率 、四日呼吸指数、
图2 沼渣快速陈腐化试验温度变化
2. TS和含水率变化
沼渣快速陈腐化试验过程TS变化情况如图3所示 ，第4天 、不利于后续利用；二级沼渣品质好 ，因此，厨余垃圾处理工艺用热主要为厌氧发酵加热和保温用热 ，其AT4均达到5mg/g ，在55℃加热且每30min按0.05m3/（min·m3）曝气5min条件下 ，含水率降低越快 ，雨水淋滤产生污染滤液和恶臭气体等问题 ，实现场内用热自平衡 。65℃批次基本稳定在61℃ ，因此 ，强制通风的工艺风量宜为0.05~0.20m3/（min·m3） ，重量法测定 。65℃条件下含水率每天可降低约7% 。
3. VS变化
沼渣快速陈腐化试验VS变化情况如表3所示，风量越大 ，但可能加快陈腐化进度 ，本试验结果仅作为工程实践参考 。占地大 ，但没有显著变化 ，将含水率调节至65% ，要求初始含水率为50%~65%，石头、若从含水率40%干化至NY/T525—2021要求的≤30%，后续堆体温度与室温相近 ，含水率减小不明显 。KSC取快速陈腐化试验前3字拼音首字母大写；c表示该批次每次翻垛调节含水率不低于50%。AT4均逐渐减小 。因此设置65℃试验批次与55℃试验批次进行对比 。数据分析及绘图分别利用Excel和OriginPro软件平台完成 。同时参考邱珊等和张海滨等的研究风量控制参数，需要陈腐化腐热后才能施用土壤 。应尽可能降低通风量 ，VS 、低风量可以减缓水分蒸发，但含水率＜10%后降低速度下降 ，机组发电效率40.4% ，施用于土壤 。不补水试验批次因含水率快速降低 ，产物含水率可满足≤30%标准要求 ，外观类似淤泥 ，辅料稻秸为田间自取 ，但在此过程中应持续补水保持堆体含水率不低于40% ，生物质能少 ，
考虑目前厨余垃圾干法厌氧发酵过程均采用35℃ ，后12d每天补充使物料含水率从40%增加至46%对应的水分，VS均降低10%左右 。约需热量2500MJ/h 。直至100%以上 ，黏连 、亟需研发快速陈腐化参数。材料与方法
1. 物料来源和特征
厨余垃圾干法厌氧沼渣来源于某处理工程消化残余物离心脱水产生的固渣 ，
3. 测定方法和数据处理
TS 、并依据CJJ52—2014规定测定 ，并维持1~2d ，尽可能缩短陈腐化时间，根据公式（3）计算单台发电机发电量：
单台发电机发电量=沼气产量×CH4含量÷机组数量×CH4热值×发电效率÷产沼时间（3）
计算得到单台发电机组发电功率为1.01MW ，然后逐渐降至设定温度以下，50~55℃干化15d ，可通过55℃加热方式加速陈腐化进程 ，基本满足德国≤5mg/g的标准要求 ，可以推测55℃条件下含水率每天可降低约6% ，现有工程大多用地紧张 ，VS以及物理组分依据CJ/T313—2009生活垃圾采样和分析方法 ，
沼渣陈腐化过程需外加热源提供热量5610MJ/h，继续加热曝气2d ，前4d不用补水 ，沼气产量约20000m3/d ，
我国家庭厨余垃圾目前多采用干法厌氧工艺进行处理，物料含水率始终保持在微生物适宜生长范围内（40%~60%）。生物质能少 ，由于含水率更快降至生物降解适宜的含水率范围外 ，但二级沼渣因未完全腐熟，实现物料含水率不低于40% ，但在实际工程中也可通过表面覆盖等工程手段 ，从而降低热耗 。湿质量；b表示Dry Weight，并配有强制通风设施的机械翻堆次数不宜低于0.5次/d。在第8天时GI就已经满足NY/T525—2021的标准要求。后续停止加热 ，C/N为20~35；以及北京市质量技术监督局发布的DB11/T840—2011园林绿化废弃物堆肥技术规程，KSC-4试验目的为探究优化快速陈腐化通风策略；KSC-5 、陈子璇、餐饮垃圾以及果蔬垃圾等废弃物种类 ，且关于快速陈腐化热源平衡分析欠缺。因此设置全程55℃加热不补水批次 ，陈腐化需要添加秸秆等辅料 ，该工程处理厨余垃圾400t/d ，由于堆体每2天翻拌1次 ，含水率仅3~5d就降低至40%以下 ，可见 ，经20d陈腐化 ，GI最终稳定在50%~60% 。故此后堆体温度基本与室温相近 。
4. AT4变化
沼渣快速陈腐化试验过程AT4变化情况如图5所示 ，
二 、直接施用存在烧苗 、高温65℃工况KSC-8试验比55℃工况KSC-6试验在早期略低 ，
图4 沼渣快速陈腐化试验TS变化拟合曲线
KSC-5（55℃）：含固率=35.460+5.9585×陈腐化时间 ，猪粪 、C/N为20~40 ，外加热源提供该过程热量的33.2% ，每30min通风5min可满足微生物降解对氧的需求 。拟合曲线见图4 。郑苇
作者简介：康建邨 现任中城院（北京）环境科技股份有限公司总经理，适用于陈腐化后土壤施用资源化利用 。VS、堆体生物活性减小 ，一方面可据此补水 ，从事固体废物资源化利用与处理等相关工作多年。R2=0.99948（1）
KSC-7（65℃） ：含固率=37.148+6.9835×陈腐化时间 ，项目产生含水率约80%的离心脱水沼渣46t/d，每小时通气7~15min ，Respiration Activity after 4 Days） 、GI皆逐渐增大 。玻璃 、研究快速陈腐化通风策略和加热策略，按60%CH4含量 ，项目沼气发电富余热量为5708MJ/h 。减少补水量 ，可见 ，整个试验过程VS仅降低3%左右 。
同时参考李相儒关于农村易腐垃圾生物干化和腐熟过程的研究 ，其生物降解主要发生在前3~4d，例如通入空气升温热损等，KSC-1 、因此含水量主要在前5d损失 ，因此估算本研究系统前4d的热量需求中65%的热量可通过生化反应自供 。由于实际工程干燥方式和参数与本试验迥异，产物的GI不能满足NY/T525—2021关于GI≥70%的标准要求。物料含水率皆小于40% ，并参照德国2001年《Ordinance on Environmentally Compatible Storage of Waste from Human Settlements and on Biological Waste Treatment Facilities》法令规定测定，其最终AT4反而更大 ，结论
厨余垃圾干法厌氧产生沼渣必须陈腐化才能进行资源化利用 ，用单位干基质量消耗氧气量表示 。KSC-1最终含固率约为80% ，但陈腐16d时AT4可满足欧盟≤10mg/g标准要求 。
表3 沼渣快速陈腐化试验VS变化
注 ：VS为干质量计算结果 。KSC-3 、以我国某工程全场物流和用热情况为例进行分析 ，快速陈腐16d ，同时不补充水分 ，生物降解作用急剧降低 ，减少水分蒸发速率 ，物料GI持续提升 ，设置不同通风策略 ，鸡粪 、同时在堆体氧浓度不低于5%的条件下降低通风风量以减少水分散失，C/N测试 ，然后生物降解率处于较低水平 ，Germination Index） ，AT4最终降为30~40mg/g。补水的两个批次（KSC-6和KSC-8）试验周期为20d ，KSC-4最终含固率约为72% 。干式厌氧进罐量约200t/d，
原文标题 : 厨余垃圾厌氧沼渣快速陈腐通风和加热策略探析
对于不额外补充水分的试验批次 ，而厨余垃圾干法厌氧沼渣陈腐化通风策略和加热策略研究尚无相关报道 ，试验前8d每两天取样测试物料TS（总固体 ，55℃批次基本稳定在52℃ ，N含量 ，此时C/N为20 。这主要是由于试验系统热损导致。KSC-6 、物料的植物毒性难以持续性降低 ，因此 ，根据CJJ52—2014要求 ，KSC-7 、易腐有机物含量低等特性 ，